Гуськов В.В.. Гидропневмоавтоматика и гидропривод машин. Учебник. Часть 1. Страница 69

а средняя расчетнаяподача

Соответственно для насоса с наклонным диском

Максимальный угол наклона блока насоса к нейтрали — 25°, шайбы — 20°. От угла у зависит долговечность аксиально-поршневой гидромашйны. Так, например, при уменьшении угла с 25° до 20° она возрастает почти в 2 раза.

Мгновенная подача жидкости аксиальным насосом, как и радиальным, имеет неравномерный, пульсирующий характер. Она слагается из подач Q обеспечиваемых отдельными поршнями N цилиндров, соединенных с полостью нагнетания:

Мгновенная подача, обеспечиваемая одним поршнем насоса с наклон-

Так как эта формула не отличается от аналогичного уравнения для радиально-поршневых машин, то можно использовать и выражения, полученные для расчета коэффициента неравномерности подачи CTQ.

При четном числе цилиндров ОTq = = 1,25/2², при нечетном — Gq = SIz². Насос с нечетным числом цилиндров обеспечивает более равномерное поступление рабочей жидкости к потребителю.

Равномерность потока жидкости зависит и от других факторов: степени совершенства фазораспределения, системы регулирования и т. д.

Коэффициент неравномерности потока жидкости для семицилиндрового насоса составляет 2%. Однако даже небольшие ее колебания вследствие инерции и упругости жидкости могут вызвать значительные колебания давления.

В теории гидравлического удара устанавливается, что

где dp, dQ — изменение соответственно давления и расхода жидкости в трубе; с — скорость распространения звука в жидкости; A_t — площадь проходного сечения трубы.

Пульсация давления может привести к усталостному разрушению труб, а также вызывать вибрацию элементов гидроаппаратуры. Приемлемым считается коэффициент пульсации давления, не превышающий 15%. Из выражения (5.2) видно, что пульсация давления снижается пропорционально площади проходного сечения канала.

Хорошие результаты дает установка в напорной гидролинии емкости диаметром D в 5 раз большим, чем диаметр маслопровода, длиной (5...6)/). Для исключения резонансных колебаний расстояние I от насоса до емкости не должно быть равным длине полуволны пульсирующего давления: l=7c/(2f), где f — преобладающая частота импульсов давления, для насоса f—nz.

5.3. Динамический анализ гидромашин

Динамика поршня. Ввиду громоздкости точных аналитических зависимостей, описывающих кинематику и динамику аксиально-поршневых гидромашин, в инженерной практике пользуются приближенными зависимостями, дающими вполне удовлетворительную точность. Если пренебречь конечной длиной штока, относительные скорость U₀th И ускорение Яотн поршня гидромашины с наклонным блоком можно получить последовательным дифференцированием выражения (5.1):